東莞市西力軸承有限公司
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使用壽命Lh'，則可按下式求得相應的計算額定動載荷C'，它與所選用軸承型號的C值必須滿足下式要求
N （17.8）
33.2壓縮空氣的技術(shù)要求
實驗條件：軸承類型NNU4926；轉(zhuǎn)速n=2000r/min；
力F=2000N；潤滑油粘度v=32mm/s(t=40℃)
壓縮空氣必須干燥，且過濾精度不大于3μm，如果條件許可的話，可以配置一個具有自動排水功能的常規(guī)水分干燥器將水分分離出來。
為了準確無誤地傳送潤滑油，內(nèi)徑為f2～4mm的管子里空氣總流量大致為20～50L/min?？諝鈮毫Ρ仨毰c流量、管路長度、管路內(nèi)徑、軸承的內(nèi)壓力損失相匹配。
對于技術(shù)參數(shù)一定的油-氣集中潤滑系統(tǒng)而言，改變潤滑周期和空氣是允許的。為了克服軸承內(nèi)部的背壓，進入軸承內(nèi)部的壓縮空氣必須具備一定壓力(0.3～0.5MPa)。一般而言，軸承入口處壓力不應低于0.15～0.2MPa。
實驗條件：軸承類型NNU4926；轉(zhuǎn)速n=2000r/min；
力F=2000N；潤滑油粘度v=32mm/s(t=40℃)
4軸承潤滑油量計算及供油方式設計
4.1軸承潤滑油量計算
滾動軸承潤滑所需的油量在很大程度上取決于軸承類型、供油系統(tǒng)設計、潤滑油類型等因素。很難給出一個適合任何情況，具有廣泛適用性的簡單明了的公式。具有油液自動傳輸功能的軸承(如角接觸球軸承)所需油量大于不具有油液自動傳輸功能的軸承(如雙列圓柱滾子軸承)所需油量。尤其當速度性系數(shù)()值較大時，其差異更明顯(圖3)。通過大量實驗，供油量Q的粗略計算公式如下:
Q=WdB
式中Q——供油量，mm3/h
W——系數(shù)，0.01mm/h
d——軸承內(nèi)徑，mm
B——軸承寬度，mm
然而，實際供油量還要在此數(shù)值基礎(chǔ)上擴大4～20倍。為了獲得佳潤滑效果，還需通過實驗來修正供油量多少。
圖4供油方式
4.2供油方式設計
對于高速旋轉(zhuǎn)的軸承，為了可靠地將潤滑油送入軸承內(nèi)部，應十分重視供油方式(如噴嘴形式、安裝位置等)的設計。軸承潤滑方式完全取決于軸承類型和配置方式。對單列軸承而言，佳潤滑方式為從一邊進入軸承內(nèi)部。噴嘴孔應與內(nèi)環(huán)齊平，不能指向保持架。尤其當軸承自身吸排油方向不易確定時(如角接觸球軸承)，潤滑油必須按上述方向進入軸承內(nèi)部。若條件許可，潤滑油好經(jīng)過一個特制噴管后再進入軸承內(nèi)部。噴管長度取決于軸承大小，直徑為0.5～1.0mm。也允許把潤滑油送到軸承外圈處。在這種情況下，要注意察看潤滑油是否進入了鋼球與外圈之間形成的壓力區(qū)域。對雙列軸承而言，潤滑油必須從與外圈滾道邊齊平的地方噴入軸承內(nèi)部，以對軸承充分潤滑。
當量動載荷
在實際工況中，滾動軸承常同時受徑向和軸向聯(lián)合載荷，為了計算軸承壽命時將基本額定動載荷與實際載荷在相同條件下比較，需將實際工作載荷轉(zhuǎn)化為當量動載荷。在當量動載荷作用下，軸承的壽命與實際聯(lián)合載荷下軸承的壽命相同。當量動載荷P的計算公式是
P=XFr+YFa
式中Fr-徑向載荷，N；Fa-軸向載荷，N；X，Y-徑向動載荷系數(shù)和軸向動載荷系數(shù)，由表17-7查取。
表17-7
C2—— 游隙符合標準規(guī)定的 2 組，小于 0 組。
C0—— 游隙符合標準規(guī)定的 0 組，代號中省略，不表示。
C3—— 游隙符合標準規(guī)定的 3 組，大于 0 組。
C4—— 游隙符合標準規(guī)定的 4 組，大于 3 組。
C5—— 游隙符合標準規(guī)定的 5 組，大于 4 組。
公差等級代號與游隙代號需同時表示時，取公差等級代號（ P0 級不表示）加上游隙組號（ 0 組不表示）組合表示。
例： P63=P6+C3 ，表示軸承公差等級 P6 級，徑向游隙 3 組。
P52=P5+C2 ，表示軸承公差等級 P5 級，徑向游隙 2 組。
非標準游隙，在要求特殊徑向游隙和軸向游隙的情況下，有關(guān)極限值應在字母 R （徑向游隙）或 A （軸向游隙）之后用μ m 數(shù)表示，數(shù)字之間要用小圓點隔開。
例： 6210.R10.20——6210 軸承，徑向游隙 10 μ m 至 20 μ m 。
6212.A120.160——6212 軸承，軸向游隙 120 μ m 至 160 μ m 。
后置代號 — 測試噪聲的軸承
F3—— 低噪聲軸承。主要是指圓柱滾子軸承和內(nèi)徑 d ＞ 60mm 以上的深溝球軸承。例： 6213.F3 。
G—— 低噪聲軸承。主要是指內(nèi)徑 d ≤ 60mm 的深溝球軸承。例： 6207.G
后置代號 —— 熱處理
S0—— 軸承套圈經(jīng)過高溫回火處理，工作溫度可達 150 ℃ 。
S1—— 軸承套圈經(jīng)過高溫回火處理，工作溫度可達 200 ℃ 。
S2—— 軸承套圈經(jīng)過高溫回火處理，工作溫度可達 250 ℃ 。
S3—— 軸承套圈經(jīng)過高溫回火處理，工作溫度可達 300 ℃ 。
S4—— 軸承套圈經(jīng)過高溫回火處理，工作溫度可達 350 ℃ 。
后置代號 — 特殊技術(shù)條件
F??—— 連續(xù)編號的制造技術(shù)條件。例： F80—— 軸承內(nèi)、外徑公差及徑向游隙壓縮。
K??—— 連續(xù)編號的檢查技術(shù)條件。例 K5—— 軸承內(nèi)、外徑公差壓縮。
.ZB—— 直徑大于 80mm 以上的帶凸度的圓柱滾子。例： NU 。
.ZB2—— 滾針兩端的凸度大于一般的技術(shù)要求。例： K18 × 26 × 20F .ZB2.
ZW—— 雙列滾針和保持架組件。例： K20 × 25 × 40FZW 。
.700???—— 以 700000 開頭的連續(xù)編號的技術(shù)條件。
Z52JN.790144—— 軸承可用于高溫及低轉(zhuǎn)速，經(jīng)特殊熱處理，鋼板沖壓鉚合保持架，大游隙，經(jīng)磷化處理，注油脂，使用溫度可超過 270 ℃ 。
后置代號 — 特殊技術(shù)條件
KDA——Split inner ring/; 剖分式內(nèi)圈
K——Tapered bore 錐型孔 1:12
K30——Tapered bore 錐型孔 1:30
N——circular in the outer ring for snap ring
S——Lubricating groove and bores in the outer ring
“S” 后綴在新 E1 系列中已經(jīng)全取消！外圈加油槽及油孔現(xiàn)已成為標準配置。
W03B Stainless steel bearing
4角接觸軸承的載荷計算
對"3"、"7"類軸承，由于本身結(jié)構(gòu)的特點，當有徑向力作用時會產(chǎn)生派生S，在計算時應考慮。
1． 裝配形式必須成對安裝：正裝（或稱為"面對面"）-兩支點距離較短；見圖17-7a。 反裝（或成為"背靠背"）-兩指點距離較長，適用于懸臂安裝傳動件的軸承，見圖17-7b。
圖17-7
2. 軸承作用力在軸上的作用點
軸上支點是在滾動體與滾道接觸點法線與軸線交點上，見圖17-8。圖中的O，距外端面的距離為a，此值可查手冊。
"7"類軸承O點如圖17-8所示。
圖17-8
3.軸向力的計算
分析角接觸軸承所受的軸向載荷要同時考慮由徑向力引起的附加軸向力和作用于軸上的其他工作軸向力，根據(jù)具體情況由力的平衡關(guān)系進行計算。
圖17-9中，F(xiàn)R和FA分別為作用于軸上的徑向和軸向載荷，兩軸承的徑向反力為Fr1及Fr2，相應產(chǎn)生的附加軸向力則為Fs1和Fs2。作用于軸上的各軸向力如圖17-10。
圖17-9
圖17-10
根據(jù)軸的平衡關(guān)系按下列兩種情況分析軸承Ⅰ、Ⅱ所受的軸向力：
-如果FS1+FA>Fs2（圖17-11），軸有向右移動的趨勢
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